0 前言

国华宁海电厂＃2汽轮机组是由上海汽轮机有限公司与美国西屋公司合作制造的600MW亚临界中间再热凝汽式汽轮机，于2005年底投入商业运行。机组投运以来，设备运行比较稳定，但也有不足之处，＃7低加至＃8低加正常疏水无法投入水位自动，危急疏水经常开启，在低负荷阶段尤其明显，这将引起两方面的影响：第一方面，降低了安全性，疏水不畅时危急疏水开启，容易在疏水管中形成汽液两相流，造成疏水管道振动、冲刷；第二方面，降低了经济性，危急疏水开启增大了凝汽器热负荷的同时也造成了额外的冷源损失，引起疏水温度偏高，增大了本级抽汽排斥了下级抽汽，多抽了高压汽源少抽了低压汽源。

1 原因分析

    国华宁海电厂＃2机组的＃7低加、＃8低加均由上海电站辅机厂生产，型号分别为

JD-735-1-2、JD-872-1-1，在各负荷段的运行数据见表1，表1数据来源于同型机组投产初期的性能试验。

表1 ＃7低加、＃8低加在各负荷段的运行数据

对表1数据稍作整理得到图1曲线，观察曲线数据，在300MW～600MW负荷区间，＃7低加与＃8低加之间压差由27kPa变化至43kPa，＃8低加与凝汽器之间压差由8kPa～18kPa。对于＃7低加疏水：＃7低加正常液位至＃8低加接受＃7低加疏水接口间的标高差约1.6m（约16kPa），沿途有两个倒U型结构，再加上加热器壳程压降、管路沿程阻力、管路局部阻力，在低负荷段很难正常投运，若再加上其他一些原因（如管路积气产生额外局部阻力，水位调整控制不当等），在负荷较高时也会产生疏水不畅。对于＃8低加疏水：虽然＃8低加与凝汽器之间压差也比较小，但＃8低加至凝汽器疏水管路标高降低约8m（约80kPa），故疏水问题不大。

图1 负荷与压差关系曲线

2 改造方案

目前＃7低加、＃8低加疏水管路结构如图2所示，＃7低加至＃8低加的疏水管路弯头众多，且倒U型结构明显，极大的增加了疏水难度，建议对疏水管路进行如图3所示改造，将＃7低加至＃8低加的疏水口由＃8低加顶部改至＃8低加中心线下部。

1、重开疏水口，如图4所示，新的疏水口可开至＃8低加壳体中心线下部，且靠近凝汽器侧，开孔尺寸应与原疏水口尺寸一致，以保证通流能力.

 2、疏水管路重新布置，将调节阀和手动阀移到中间层平台（标高约6.9m），如图5所示，重新连接管道并做好支撑，重新连接调节阀气源管和接电缆工作。

3、安装单位视现具体场情况购买所需弯头、直管及其他材料。

图2 目前＃7低加、＃8低加疏水示意简图

图3 改造后＃7低加、＃8低加疏水示意简图

图4 改造后疏水口侧视图

图5 改造后疏水管路俯视图

3 经济效益分析

    疏水管路改造取得了较好的效果，改造前：负荷低于510MW均开启＃7低加至＃8低加危急疏水，正常疏水阀处于关闭状态，改造后在300MW～600MW负荷段均能投入＃7低加至＃8低加正常疏水自动。

＃7低加危急疏水阀开启，降低了机组的经济性。从热力经济学角度分析，＃7低加危急疏水开启后，造成＃7低加疏冷段工作不正常，引起疏水温度升高，在＃7低加上端差不变的情况下，导致＃7低加抽汽流量增加，引起低压缸少做功，另外，在忽略凝汽器热负荷少量变化引起凝汽器真空变化、＃8低加进水温度认为不变的前提下，＃7低加至＃8低加的疏水流量减少，间接导致＃8抽汽流量增加，也引起低压缸做功量的减少。两项做功量的减少引起机组出力的变化，在锅炉给煤量不变的情况下，降低了机组的供电煤耗率。

利用性能试验数据，对国华宁海电厂＃2汽轮机组的＃7低加至＃8低加疏水管路改造前后的经济效益进行计算，计算结果如表2所示。

表2  供电标准煤耗率变化与负荷的关系

对2010年12月7日至2011年12月7日的历史负荷数据进行分析，对 290MW～510MW负荷段的经济效益进行了统计计算，以10分钟为一个采样点进行积分累加，经济效益结果如表3所示。

表3  2010年12月7日至2011年12月7日的经济效益计算